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      鋼框架缺陷型箱形柱梁柱節(jié)點抗震性能的試驗研究

      作者:張艷霞 劉力力 王路遙    
      時間:2013-11-07 10:37:24 [收藏]
      箱型柱梁柱節(jié)點是一種常見的節(jié)點形式,然而在實際工程中,往往由于箱柱較型鋼柱加工工藝復(fù)雜,經(jīng)常出現(xiàn)質(zhì)量缺陷。本文結(jié)合鋼框架改進型梁柱節(jié)點抗震性能的試驗研究,分別對實際工程中常見的三種缺陷型箱型
          關(guān)鍵詞:鋼框架缺陷型箱形柱梁柱節(jié)點抗震性能

        要:箱型柱梁柱節(jié)點是一種常見的節(jié)點形式,然而在實際工程中,往往由于箱柱較型鋼柱加工工藝復(fù)雜,經(jīng)常出現(xiàn)質(zhì)量缺陷。本文結(jié)合鋼框架改進型梁柱節(jié)點抗震性能的試驗研究,分別對實際工程中常見的三種缺陷型箱型柱節(jié)點在往復(fù)荷載下的極限承載力、滯回性能和節(jié)點破壞形態(tài)等進行了試驗研究。研究表明:缺陷柱節(jié)點與一般節(jié)點相比,節(jié)點承載力急劇下降,整個破壞無明顯預(yù)兆,屬于脆性破壞。由此論證了構(gòu)件及節(jié)點質(zhì)量缺陷引起的后果及規(guī)范規(guī)程規(guī)定的重要意義,為實際工程提供借鑒和參考。

         

        關(guān)鍵詞:鋼框架缺陷型箱型柱;梁柱節(jié)點;抗震性能

        1.引言

        在實際工程中,鋼框架箱型柱梁柱節(jié)點,由于加工和施工的原因,箱型柱常常會出現(xiàn)一些缺陷,以至于影響到其節(jié)點的受力性能。《建筑設(shè)計抗震規(guī)范》(GB50011-2010)中相關(guān)規(guī)定如下:梁與柱剛性連接時,柱在梁翼緣上下各500mm的范圍內(nèi),箱形柱壁板間及與梁對應(yīng)位置設(shè)置的隔板的連接焊縫應(yīng)采用全熔透坡口焊縫 (8.3.48.3.5),箱形柱在梁翼緣相應(yīng)位置應(yīng)設(shè)置隔板,隔板的厚度不應(yīng)小于梁翼緣的厚度,強度與梁翼緣相同(8.3.4)。本文結(jié)合鋼框架改進型梁柱節(jié)點抗震性能的試驗研究,分別設(shè)計三組缺陷箱型柱節(jié)點:A. 梁翼緣上下500mm范圍柱壁板間全熔透焊、加腋處未沒設(shè)加勁肋、隔板只有三面焊;B.隔板與翼緣沒有對齊;C.隔板的厚度小于翼緣的厚度。對其在往復(fù)荷載下的極限承載力、滯回性能和節(jié)點破壞形態(tài)等做了試驗研究,以此論證構(gòu)件及節(jié)點質(zhì)量缺陷引起的后果及規(guī)范規(guī)程規(guī)定的重要意義,為實際工程提供借鑒和參考。

        2.試驗構(gòu)件設(shè)計

        1 構(gòu)件尺寸及箱柱缺陷

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        3.試驗結(jié)果及分析

        3.1 SP1-1SP1-2節(jié)點對比分析

        3.1.1試驗現(xiàn)象及最終破壞形態(tài)

        SP1-2試驗過程當(dāng)中并未出現(xiàn)明顯的彈性受力階段和彈塑性受力階段,層間位移角到達(dá)0.01rad時,正向加載出現(xiàn)承載力不再上升的現(xiàn)象,但反向加載承載力持續(xù)上升;層間位移角加載到0.015rad,反向加載到最大位移時,突然出現(xiàn)巨大聲響,承載力突降,梁下翼緣焊縫開裂;層間位移角到達(dá)0.02rad時,梁下翼緣焊縫開裂明顯,梁下加腋處焊縫也出現(xiàn)開裂(如圖1a)),當(dāng)層間位移角加載到0.04rad時,與梁連接一側(cè)的柱面被拉開。隨著層間位移角的增加,梁柱焊縫的破壞程度越加嚴(yán)重,層間位移角加載到0.05rad時,試驗停止。整個試驗當(dāng)中梁并未出現(xiàn)任何屈曲變形現(xiàn)象,與梁連接一層柱面撕裂嚴(yán)重。柱破壞形態(tài)如圖1(b),節(jié)點SP1-1的最終破壞形態(tài)與構(gòu)造基本相同的節(jié)點SP1-2的破壞形態(tài)對比圖如圖2所示。

        由兩個節(jié)點的最終破壞形態(tài)對比可知,SP1-2節(jié)點雖然也進行了擴翼-狗骨的改進措施,但加載過程中梁并未出現(xiàn)塑性鉸,節(jié)點完全沒有到達(dá)任何的耗能目的,破壞時柱與梁連接一側(cè)柱面破壞,節(jié)點承載力非常低。而SP1-1節(jié)點通過梁端的改進,達(dá)到了塑性鉸外移的目的,節(jié)點耗能能力強,承載能力高。

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                   SP1-2節(jié)點                        SP1-1節(jié)點

        1 SP1-2試驗現(xiàn)象

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        2 柱破壞形態(tài)對比圖

        3.1.2滯回曲線及骨架曲線對比

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        (a) SP1-2節(jié)點

         

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        (b) SP1-1節(jié)點

        3節(jié)點滯回曲線

        由圖3兩個節(jié)點的滯回曲線對比可以看出,SP1-2節(jié)點并未出現(xiàn)彈塑性受力階段,當(dāng)層間位移角加載到0.015rad時,梁下翼緣焊縫開裂,節(jié)點喪失承載能力,在此后的加載過程中,節(jié)點承載力不再上升,且持續(xù)下降。整個破壞屬于脆性破壞,無明顯預(yù)兆。而SP1-1節(jié)點的滯回曲線圓潤飽滿,耗能能力強,破壞形式屬于延性破壞。

         \

        (a) SP1-2節(jié)點

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         (b) SP1-1節(jié)點

        4骨架曲線

        由圖4兩個節(jié)點的骨架曲線對比可以看出,SP1-2節(jié)點的滯回曲線呈“反S型”,骨架曲線沒有出現(xiàn)強化段,當(dāng)節(jié)點承載力到達(dá)一定值后,未經(jīng)強化即過渡到下降段,且下降段承載力下降迅速,整個加載過程中承載力峰值約為+130kN-180kN;而SP1-1節(jié)點骨架曲線有完整的強化段和下降段,承載力峰值約為±380kN,是SP1-2試件承載力的3倍。

        3.2 SP1-3箱柱缺陷型節(jié)點試驗結(jié)果及分析

        3.2.1試驗現(xiàn)象

        層間位移角位于0.00375rad0.01rad之間,節(jié)點處于彈性受力階段,節(jié)點承載力達(dá)到250kN;當(dāng)層間位移角達(dá)到0.015rad時,節(jié)點開始屈服,梁端正向加載到第二循環(huán)時,梁上翼緣輕微鼓起(如圖5 (a)),此時節(jié)點承載力到達(dá)290kN;隨著層間位移角的增加,節(jié)點承載力繼續(xù)升高;層間位移角到達(dá)0.03rad時,上翼緣削弱部位鋼板發(fā)生變形(如圖5 (b)),節(jié)點承載力到達(dá)356kN;層間位移角達(dá)到0.04rad時,上翼緣狗骨削弱最深處屈曲變形明顯,腹板也發(fā)生了輕微屈曲(如圖5 (c)),此時節(jié)點承載力下降到290kN;繼續(xù)加載后,梁上翼緣與柱翼緣連接處焊縫開裂,隨著層間位移角的增加,梁上翼緣與柱面慢慢脫開(如圖5 (d)),后經(jīng)查證箱柱內(nèi)隔板與梁上翼緣并未對齊,導(dǎo)致了此現(xiàn)象的發(fā)生。試驗被迫停止。

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        (c) 0.04rad                 (d) 焊縫破壞情況

        5SP1-3試驗現(xiàn)象

        3.2.2滯回曲線及骨架曲線

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        6 SP1-3滯回曲線和骨架曲線

        6為試驗所得滯回曲線及骨架曲線。由滯回曲線及骨架曲線可以看到,節(jié)點在屈服之后,焊縫開裂之前,滯回曲線明顯呈“梭形”,且極限承載力一直呈上升趨勢,當(dāng)上翼緣與柱連接處焊縫開裂后,承載力由峰值348.07kN直接下降至119.11kN,之后正向加載時承載力僅由腹板承擔(dān),承載力不再上升,試驗被迫結(jié)束。

        3.3 SP1-4箱柱缺陷型節(jié)點試驗結(jié)果及分析

        3.3.1試驗現(xiàn)象

        試驗過程中,當(dāng)層間位移角到達(dá)0.01rad,正向加載到227kN,但當(dāng)反向加載到最大時,發(fā)生巨大聲響,同時發(fā)現(xiàn)梁端下翼緣處焊縫開裂(如圖7a));繼續(xù)加載,層間位移角到達(dá)0.015rad時,荷載不再出現(xiàn)上升現(xiàn)象,試件屈服;層間位移角道道0.02rad時,正向加載到最大時,上翼緣焊縫開裂(如圖7b));層間位移角到達(dá)0.03rad時,上下翼緣焊縫的開裂情況繼續(xù)加深,且當(dāng)正向加載到最大時,下翼緣與柱連接處柱被拉的鼓起來;到達(dá)0.04rad時,上下翼緣焊縫完全破壞,剛接變成了鉸接;0.05rad時,柱面相對上下翼緣處有撕開現(xiàn)象(如圖7c));0.06rad時,下翼緣完全被撕開(如圖7d)),試驗結(jié)束。

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        7SP1-4試驗現(xiàn)象

        3.3.2滯回曲線及骨架曲線

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        \

        8 SP1-4滯回曲線和骨架曲線

        由圖8滯回曲線和骨架曲線可以看出,節(jié)點未出現(xiàn)彈塑性受力階段,也沒有出現(xiàn)強化階段,而是當(dāng)層間位移角到達(dá)0.15rad時,由于梁下翼緣焊縫的開裂,使得梁的承載力突然從309.61kN降低到187kN,節(jié)點喪失承載能力,并在以后的加載過程中,節(jié)點承載力持續(xù)下降。整個破壞過程延性低。

        4.結(jié)論

        目前箱柱廣泛運用于鋼結(jié)構(gòu)工程當(dāng)中,然而在實際工程中,往往由于箱柱較型鋼柱加工工藝復(fù)雜,經(jīng)常出現(xiàn)質(zhì)量缺陷。例如,柱在梁翼緣上下各500mm的范圍內(nèi),箱形柱壁板間未能夠采用全熔透坡口焊縫,箱柱內(nèi)隔板的施工處理上往往會出現(xiàn)內(nèi)隔板只焊接了三面、隔板與梁翼緣沒有對齊、隔板厚度較小等問題,這些問題的出現(xiàn)嚴(yán)重影響了箱柱梁柱節(jié)點的受力性能和抗震性能,降低了節(jié)點的承載能力、延性性能和耗能能力,極大影響了房屋的結(jié)構(gòu)安全,因此,在鋼結(jié)構(gòu)房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計和施工應(yīng)嚴(yán)格遵守相關(guān)規(guī)范條文的規(guī)定。

        參考文獻(xiàn)

        [1] 中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn),建筑抗震設(shè)計規(guī)范 (GB50011-2010).北京:中國建筑工業(yè)出版社,2010

        [2] Ecommended Seismic Design Criteria for New Steel Moment-Frame Buildings FEMA350/JULY 2000

        [3] 陳誠直,李智民.鋼構(gòu)造梁擴翼接頭之耐震行為[J].建筑鋼結(jié)構(gòu)進展.2007.10

        [4] Cheol-Ho Lee, Jae-Hoon Kim, Sang-Woo Jeon, Jin-Ho Kim. Influence of Panel Zone Strength and Beam Web Connection Method on Seismic Performance of Reduced Beam Section Steel Moment Connections. CTBUH 2004 October 10~13

        [5] Sheng-Jin Chen and Chin-Te Tu. Experimental Study of Jumbo Size Reduced Beam Section Connections Using High-Strength Steel. Journal of structural engineering ASCE / APRIL 2004

         

        (北京建筑工程學(xué)院,北京,100044

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